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| 產品參數(shù) | |
| 新型號 | 6824 |
|---|---|
| 舊型號 | 8000024 |
| 品牌 | NSK |
| 分類 | 深溝球軸承 |
| 內徑 | 4.0000mm |
| 外徑 | 13.0000mm |
| 厚度 | 3.0000mm |
| 重量 | 0.002kg |
東莞市西力軸承有限公司
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ATB QJ1240N2MA A在考慮軸承的配合過盈量和游隙時，要注意到材料在高溫下變得松軟而容易變形的特點，以及多次由常溫到高溫的溫度改變引起一定變形的可能性。
2．對主機相關零件的要求
高速軸承要求軸承所在回轉系統(tǒng)經過精密的動平衡，軸與座孔安裝軸承的部位應具有高于一般要求的尺寸精度和形位精度，特別是同軸度和擋肩對座孔或軸頸的垂直度，而在考 慮這些問題的時候，同樣必須注意到軸承運轉時的高速因素和高溫因素。
軸支承系統(tǒng)既要求剛性高，又要求質量盡可能地輕，為克服這個矛盾，可以采取諸如降低表面粗糙度和提高表面強化等措施以提高支承剛度，利用空心軸以減少系統(tǒng)質量等。
3．超高速軸承的開發(fā)實例
茲以超高速HA型圓錐滾子軸承的開發(fā)為例。
(1)問題的提出
在燃氣輪機及某些機床及工程機械中，高速而且軸向負荷大，使用球軸承則使用壽命過短，使用短圓柱滾子軸承則軸向負荷能力不足，軸向游隙難于調整，希望利用圓錐滾子軸承突破這個難題。
(2)必須解決的技術關鍵
提高圓錐滾子軸承高速限制的技術關鍵在于改進內圈大擋邊與滾子大端面間的潤滑狀態(tài)，這個部位在高速時易發(fā)生劇烈磨損和燒傷，是限制其高速化的主要原因。
(3)解決辦法
普通結構的圓錐滾子軸承中，潤滑油的流通路線在內圈大擋邊與滾子大端面接觸部位很難得到潤滑油，而此部位相對滑動大，恰恰又需要潤滑油。
因此，日本等國開發(fā)了HA 型圓錐滾子軸承，這種軸承擋邊在外圈，這樣流通的潤滑油就能潤滑外圈擋邊和滾子大端面的接觸部位，同時此處即使在靜止時也能儲存些油，避免了起動時貧油燒傷的事故，但外圈擋邊上按需要開設幾個排油孔，以避免油無排出通道，潴留于某部位造成油攪拌的動力損失和溫升過高。由于內圈無擋邊，溫度有所降低，因而減少了內圈與軸之間配合面間發(fā)生蠕動的可能性。這種結構的軸承對保持架采用外圈引導方式，使得保持架能較平穩(wěn)地引導滾子不致歪斜地正常運轉，避免發(fā)生振動和過度磨損，這也有利于高速。
(4)能達到的效果
這種HA型軸承的dmn值可達200萬，比普通結構的提高兩倍，例如用于燃氣輪機減速器主軸的這種軸承(型號為I-IA30205)，在軸向負荷1000N的條件下，保證有2L／min的給油量對軸承實行循環(huán)供給4號透平油，其工作轉速可達6萬轉而不致出現(xiàn)燒傷。高速軸承的潤滑難點是潤滑劑容易飛散，而且不易粘附于滾動表面，或是被軸承周圍的高速氣流所阻擋而不能進入軸承，而進入軸承的潤滑劑速度太高，有時會使軸承受到損傷，例如保持架出現(xiàn)麻點，脫屑而加劇摩擦磨損。
高速軸承的工作溫度大多在200℃左右，而且往往會更高，如不通過強力冷卻，則溫度會繼續(xù)上升而對軸承的強度和硬度大為不利，軸承一旦失去保持形狀的能力，必將加劇高速摩擦而使溫度迅速上升，進一步導致材料強度和硬度的降低而使軸承很快失效。
由于高速軸承對磨損很敏感，而又容易產生磨屑，如不及時從軸承中排除，也將造成惡性循環(huán)，使軸承迅速失效。
因此，高速軸承潤滑的任務必須有效地將潤滑劑送達軸承中的運動表面，并從軸承中將熱量帶走，同時將軸承中的磨屑?；蛭畚锴宄?。
現(xiàn)將高速軸承中常用的潤滑方法以及有效的潤滑劑有：
1．噴射潤滑法
噴射潤滑法是將潤滑油從接近軸承的噴嘴小孔中，以10—20m／s的速度噴入軸承，通常是噴入保持架與內圈或外圈所形成的間隙中，以潤滑和冷卻軸承的方法。
對內徑為30-35mm的小型球軸承，噴射潤滑所能達到dmn值極限為300萬，對于較大軸承則為250萬。
雙孔或多孔噴嘴既可加大供油量，也可提高潤滑油的使用效率，而多噴嘴或在兩個端面都設噴嘴，可以提高潤滑與冷卻的效果，但當dmn值接近200萬時，由于離心慣性和風阻的影響，送入軸承的油只有噴嘴流量的70%或更少。
2．環(huán)下潤滑法
TB QJ1244N2MA ATB QJ344N2/309829 ATB QJ344N2MA
ATB QJ248N2MA ATB QJ1由采用保護氣氛加熱替代氧化氣氛加熱到控制碳勢、氮勢的可控氣氛加熱，熱處理后零件的性能得到提高，熱處理缺陷如脫碳、裂紋等大大減少，熱處理后的精加工留量減少，提高了材料的利用率和機加工效率。真空加熱氣淬、真空或低壓滲碳、滲氮、氮碳共滲及滲硼等可明顯改善質量、減少畸變、提高壽命。
熱處理技術應用效果
（1）擴大了GCr15鋼應用范圍。
一般地GCr15鋼M淬火時套圈有效壁厚在12mm以下，但BL淬火時由于硝鹽冷卻能力強，若采用攪拌、串動、加水等措施，套圈有效壁厚可擴大至28 mm左右。
（2）硬度穩(wěn)定、均勻性好
由于BL轉變是一個緩慢過程，一般GCr15鋼需4h，GCr18Mo鋼需5h，套圈在硝鹽中長時間等溫，表面心部組織轉變幾乎同時進行，因此硬度穩(wěn)定、均勻性好，一般GCr15鋼BL淬火后硬度在59～61HRC,均勻性≤1HRC，不象淬火時套圈壁厚稍大一些就出現(xiàn)硬度低、軟點、均勻性差等問題。
（3）減少淬火、磨削裂紋
在鐵路、軋機軸承生產中，由于套圈尺寸大、重量重，油淬火時M組織脆性大，為使淬火后獲得高硬度常采取強冷卻措施，結果導致淬火微裂紋；而BL淬火時，由于BL組織比M組織韌性好得多，同時表面形成高達-400～-500MPa的壓應力，極大地減小了淬火裂紋傾向；在磨加工時表面壓應力抵消了部分磨削應力，使整體應力水平下降，大大減少了磨削裂紋。
（4）軸承使用壽命提高
對于承受大沖擊載荷的鐵路、軋機軸承等，經M淬火后使用時主要失效形式為：裝配時內套開裂，使用過程中受沖擊外圈擋邊掉塊、內圈碎裂，而等溫淬火軸承由于沖擊韌性好、表面壓應力，無論裝配時內套開裂，還是使用過程中外套擋邊掉塊、內套碎裂傾向性大大減小，且可降低滾子的邊緣應力集中。因此，經等溫淬火后比M淬火后平均壽命及可靠性提高。 摘要：通過對復合材料滾動軸承的疲勞試驗，研究了短纖維注射成型工藝研制的玻纖/尼龍66滾動軸承的疲勞壽命和失效形式，為復合材料滾動軸承的設計和應用提供有價值的參考。
關鍵詞：復合材料；滾動軸承；疲勞試驗；失效分析
1前言
復合材料滾動軸承具有良好的耐磨損性、耐腐蝕性、耐熱性及尺寸穩(wěn)定性，并能減振降噪且成本低，因此在許多工業(yè)領域中獲得愈來愈廣泛的應用。但復合材料的疲勞性能與金屬材料有明顯不同［1］。復合材料對加載頻率和試驗溫度很敏感，而且疲勞壽命實測數(shù)據(jù)更離散，所以把金屬疲勞的試驗方法用于復合材料顯然是不適合的。本文對復合材料滾動軸承進行了疲勞試驗研究，提供了一種簡單方便的測試方法，以保證復合材料滾動軸承的安全可靠性，促進復合材料滾動軸承在工業(yè)上的應用和發(fā)展。
2試驗研究
2.1試件和試驗設備
試驗采用25套204型復合材料滾動軸承，試驗復合材料滾動軸承由短玻纖增強的尼龍66制成，制作工藝采用可熔性合金型蕊注射成型［2］。
試驗設備選用JB-30型滾動軸承疲勞試驗機。
2.2試驗方法
軸承疲勞壽命是離散的，要用數(shù)理統(tǒng)計方法處理數(shù)據(jù)。本試驗采用簡單方便的截尾試驗法。
設試驗軸承為n套，其中有r套軸承已破壞，其壽命分別為L1，L2，…， Lr。其余的(n-r)套軸承已分別試驗了Lr+1,Lr+2,…Ln時間，尚未破壞。此時可以不再進行試驗，用已得到的試驗數(shù)據(jù)計算原壽命分布的參數(shù)估計值。截尾試驗法有定時和定數(shù)兩種，本試驗采用定數(shù)截尾法。設事先給定應得到疲勞破壞的軸承套數(shù)r，又稱為截尾數(shù)，試驗到所給定的截尾數(shù)后停試，且應使未疲勞破壞軸承的壽命大于疲勞破壞軸承中壽命長的值。
在204型復合材料滾動軸承上施加徑向載荷588N，油潤滑，給定截尾數(shù)為15。試驗機轉速為12800r/min，所有試件的試驗頻率和溫度環(huán)境相同。另外，為了便于比較，同時對25套尼龍66制成的204塑料軸承進行試驗，施加徑向載荷為392N，20＃油潤滑，給定截尾數(shù)和試驗機轉速與復合材料軸承相同。
2.3處理試驗數(shù)據(jù)
對疲勞壽命的研究發(fā)現(xiàn)，韋布爾(Weibull)分布比正態(tài)分布更接近于疲勞破壞規(guī)律。大量的試驗結果表明，滾動軸承的壽命符合兩參數(shù)韋布爾分布。軸承壽命L0的破壞概率用韋布爾函數(shù)表示為［4］：
F(L0)=1-exp［-(L0/β)e］
其中L0=106轉，e是斜率參數(shù)，β為特征壽命參數(shù)。本文采用佳線性不變估計法估算參數(shù)e和β［3］，對復合材料軸承,e=5.756，β=4.467×106；對塑料軸承，e=3.02,β=7.104×106。
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