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| 產品參數(shù) | |
| 新型號 | NU321 |
|---|---|
| 舊型號 | 32321 |
| 品牌 | NSK |
| 分類 | 圓柱滾子軸承 |
| 內徑 | 105mm |
| 外徑 | 225mm |
| 厚度 | 49mm |
| 重量 | —kg |
東莞市西力軸承有限公司
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SKF 6310-2Z
SKF 6310-2Z
SKF 6310-2Z
SKF會引起轉軸相對PRS轉盤軸承根據(jù)不同的結構形式可以分為四點接觸球轉盤軸承、雙排異徑球轉盤軸承、交叉圓柱滾子轉盤軸承和三排圓柱滾子組合轉盤軸承等不同的結構形式；上述各類軸承按其是否帶齒、帶齒的分布部位又分為無齒式、外齒式和內齒式等不同結構。
轉盤軸承根據(jù)不同的結構特點可分別滿足各種不同負荷條件下工作主機的需求。其中，四點接觸球轉盤軸承具有較高的動負荷能力，交叉圓柱滾子轉盤軸承具有較高的靜負荷能力，三排圓柱滾子組合轉盤軸承由于把承載能力的提高引向軸承的高度方向，各種載荷又分別由不同滾道和滾子組承受，所以在同等受力條件下，其軸承的直徑可大大縮小，因而具有使主機更為緊湊的特點，是一種高承載能力的轉盤軸承。
轉盤軸承的代號表示法
一、代號的構成
軸承代號由基本代號和后置代號組成。
二、基本代號的構成
基本代號分為三部分，前部為結構型式和傳動型式代號，中部為滾動體直徑（對兩排以上滾動體的軸承為大滾動體直徑），后部為滾動體中心圓直徑（對兩排以上滾動體的軸承為大滾動體中心圓直徑）
1、結構型式代號按表1的規(guī)定。
01四點接觸球軸承02雙排異徑球軸承11交叉圓柱滾子軸承13三排圓柱滾子組合軸承
2、傳動型式代號按表2的規(guī)定。
0無齒式1漸開線圓柱齒輪外齒較小模數(shù)2漸開線圓柱齒輪外齒較大模數(shù)3漸開線圓柱齒輪內齒較小模數(shù)4漸開線圓柱齒輪內齒較大模數(shù)3基本代號編制規(guī)則基本代號編排時，結構型式代號和傳動型式代號連寫，前部、中部和后部之間用“.”隔開。金屬的腐蝕，對機械制造帶來了巨大的損失，尤其是精密的零件如軸承產品等，產生了銹蝕，不但影響精度和表面粗糙度，而且降低了使用壽命，甚至報廢而不能使用。
軸承防銹工作是一項重要的工作，特別是工序間的防銹，像軸承在熱處理車間經(jīng)過酸洗、清洗、磨削加工后，還有許多道工序。當產品不是采用流水生產時，一次順序地加工完畢就要儲存在中間庫內，因此工序間儲存的軸承套圈必須進行防銹。
傳統(tǒng)防銹方法及其不足
軸承工序間防銹一般采用的方法有以下幾種：
1.浸在防銹槽內
將軸承圈套浸在5%亞硝酸鈉和0.6%碳酸鈉的水溶液中，防銹效果尚好，但要許多防銹槽等設備，占用大量的空間，管理也不方便。
2.浸涂濃亞硝酸鈉溶液
將產品清洗后，浸入含有15%-20%的亞硝酸鈉和0.6%碳酸鈉的溶液中，再將它堆放起來。采用這種方法其防銹期較短，一般僅能保持7-14天，而且在梅雨季節(jié)，由于天氣潮濕，只能保持2-3天就必須重新處理，需要花費人工和金錢。
3.涂油
像成品一樣涂上防銹油。這一方法必須在執(zhí)行下一工序前進行清洗，比較麻煩。
新防銹工藝方法介紹
經(jīng)過與相關廠家共同攻關，多年的生產實踐表明，對工序間防銹進行多次改進，以采用淋噴式的防銹效果比較好。初對滾柱防銹進行試用，將半成品和成品每天用亞硝酸鈉水溶液沖洗一次，3個月后抽驗結果沒有發(fā)現(xiàn)銹蝕，現(xiàn)在對軸承圈套半成品采用淋噴式防銹，效果亦如此。淋噴式防銹工藝比較簡單，其方法如下：
1.設備的購建
根據(jù)半成品儲存多少，建立一個中間庫，地面用水泥地坪，中間可設置一條走道，約1.5m，用來通行軸承套圈的小車。在通道的末端放一個存放亞硝酸鈉水溶液水池，溶液配方為5%-10%亞硝酸鈉加上0.6%碳酸鈉，并在地面上做好回水溝，而后將軸承套圈堆放在兩旁地板上，每堆軸承套圈之間留著0.6m的走道?？芍v中間庫設計為64m2左右，其亞硝酸鈉水溶液水池為1m3。
2.工藝方法
每天上午用亞硝酸鈉水溶液沖洗一次，水溶液由水泵從水池內吸出來，經(jīng)橡皮管道通到蓮蓬頭，像淋噴那樣沖洗軸承套圈。沖洗后的水溶液由回水溝流回水池，在回水溝末端水池上層，用細鐵絲網(wǎng)及紗布做一個過濾網(wǎng)以紡織灰塵垢物流入水池內。中間庫應保質清潔。
水池的溶液每2天化驗一次，根
振動的增大，對軸瓦穩(wěn)定運行不利。因此對于一些轉子質量較小的汽輪機高壓轉子來說，其軸承座動剛度往往顯得過高，在較大的不平衡力作用下，軸承動雖然不大，但轉軸存在因過大的振動而激起軸瓦自激振動的趨勢，例如國內運行的蘇制BIIT－50－2高壓轉子，近幾年先后發(fā)生了多起軸瓦半速渦動，原因是轉軸振動過大(300-600μm)。在未發(fā)生軸瓦半速渦動時，軸承振動一般小于30μm。消除這種半速渦動，開始只采取增加軸瓦穩(wěn)定性的措施，當時雖然奏效，但運行1－2個月后，上瓦發(fā)生了損壞（龜裂）。后來通過調整轉子平衡減少了轉軸振動，在不更動軸瓦的情況下，半速渦動獲得了消除，經(jīng)4－5a連續(xù)運行，軸瓦工作一直正常。
4.轉子對中不好
這時所說的轉子對中不好是指采用固定式聯(lián)軸器連接的轉子同心度和平直度偏差，這種故障引起轉軸振動過大的道理和轉子彎曲及熱彎曲的道理一樣，它是引起軸頸擾動過大的常見故障之一。
3.2 軸瓦穩(wěn)定性差
影響軸瓦穩(wěn)定性因素較多，它涉及軸瓦設計、制造、檢修和運行等方面。下面要只是針對軸瓦在現(xiàn)場使用中可能出現(xiàn)的影響軸瓦穩(wěn)定性的故障原因。
1.軸瓦頂隙過大
在軸瓦穩(wěn)定性計算中，不論是圓筒瓦、橢圓瓦還是三油楔瓦，隨著軸瓦半徑間隙的增大，穩(wěn)定性將增高。但根據(jù)運行經(jīng)驗來看卻并非如此，這三種軸瓦過大的頂隙都會顯著降低軸瓦穩(wěn)定性，特別是轉軸振動較時，更容易引起軸瓦失穩(wěn)。
過大的軸瓦頂隙使軸瓦穩(wěn)定性降低的機理比較復雜，但有一點可以肯定，這三種軸瓦過大的頂隙會顯著減少上瓦的油膜力，即降低了軸瓦的預載荷，使軸瓦偏心降低，穩(wěn)定性下降。
2.軸瓦形式
目前現(xiàn)場使用的有圓筒瓦、橢圓瓦、三油楔瓦和可傾瓦，前兩作軸瓦在現(xiàn)場使用已有較長的歷史，而且積累了較豐富的使用經(jīng)驗。從穩(wěn)定性來說，橢圓瓦好，因此在現(xiàn)場發(fā)生軸瓦自激振動時，首先是將圓筒形改成橢圓瓦。實踐證明，效果良好。
目前國內可傾瓦只是局限在進口和引進型的機組上使用。三油楔軸瓦近十年開始在國內使用，但早期這些軸瓦在發(fā)電機轉子早使用后，幾乎所有的機組都發(fā)生了油膜振蕩，通過多次減少長徑比（L/D）后，軸瓦穩(wěn)定性雖有改善，但其穩(wěn)定性余度仍不能滿足機組運行的要求，因此就200MW機組來說，近仍有約20%的機組在現(xiàn)場發(fā)生了油膜振蕩。
三油楔軸瓦的靜態(tài)試驗證明，其靜態(tài)穩(wěn)定性較橢圓瓦好，但動態(tài)穩(wěn)定性目前尚缺乏實驗數(shù)據(jù)。由于油膜剛度和阻尼系數(shù)目前還不能取準，因此理論計算求得的失穩(wěn)轉速與實際有較大出入。據(jù)國外資料介紹，使用在汽輪發(fā)電機組上穩(wěn)定性好的是可傾瓦、本油葉瓦，其次是橢圓瓦、再次是三油楔瓦，后是圓筒瓦。從國內這幾種軸瓦的使用情況來看，這種排列次序與實際情況是符合的。
3.潤滑油黏度
影響潤滑油黏度的因素有油質、油的牌號和油溫。隨著油黏度的提高，軸瓦穩(wěn)定性會降低。影響油質的因素主要是油中含水和劣化，這些因素會都使油的黏度降低。目前國內使用的汽輪油有32號和46號兩種，前者黏度小于后者，目前200、300MW機組全都使用號汽輪機油。國內也有因錯用油而發(fā)衛(wèi)油膜振蕩的例子?！半娏I(yè)管理法規(guī)”規(guī)定軸瓦正常的入口油溫為35－45度。由于入口油溫過低而發(fā)生軸瓦自激振動在現(xiàn)場較為常見，尤其是在冬季啟動。消除油膜振蕩的一個簡單措施是提高軸瓦入口油溫，因此目前有些機組軸瓦入口油溫已提高到50度。但是油溫過高會加速油質劣化，而且由于烏金溫度升高，軸瓦安全運行的余量減少。
4.比壓
提高比壓，可以提高軸瓦穩(wěn)定性，但不是成簡單的正比關系。目前大機組軸瓦比壓一般為1.2－1.6Mpa，而200、300MW發(fā)電機軸承比壓已提高到1.7－1.9Mpa。過高的比壓會使軸瓦烏金溫度升高并加速磨損。
5.長徑比
減少長徑比可以提高軸瓦穩(wěn)定性。在一定的軸頸直徑下，減少軸瓦長度，一方面使比壓提高，從而持高軸瓦穩(wěn)定性；另一方面使下瓦油膜力減少，軸瓦偏心率增大，穩(wěn)定性提高。
一般圓筒形瓦和橢圓瓦長比為0.8－1.1，有時為了提高軸瓦穩(wěn)定性，將長徑比減少至0.6－0.7。例如前幾年國產200MW機組因采用三油楔瓦，為了消除油膜振蕩，將其長徑比由0.85減至0.6。從多臺機組長徑比減少后的實踐效果來看，瓦失穩(wěn)轉速只提高了200－300r/min.
6.軸承座標的變化
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